将(jiang)吸油流道建(jian)立如圖2所示(shì)模型，模型對(dui)實際流道進(jìn)行了優化。

圖2  數學模型(xing)

2.2  網格劃分與(yǔ)邊界條件

采用了六面(miàn)體與四面體(ti)的混合網格(ge)對模型進行(háng)劃分👉，其中網(wang)🌈格最薄處超(chao)過5層，總數量(liang)為350萬，網格劃(huà)⛹🏻‍♀️分和局部放(fang)大圖如圖3所(suo)示。 

圖3  網(wǎng)格劃分

邊界(jie)層設置為：入(rù)口壓力101325 Pa，出口(kǒu)速度1.3 m/s，旋轉面(miàn)分别設置♉不(bú)同的速度，在(zài)不同的速度(du)下進行流場(chang)解析，旋㊙️轉面(miàn)的速⭐度參數(shù)設置如表2所(suo)示。

2.3  結果分(fèn)析

計算得(dé)壓力分布雲(yún)圖如圖4所示(shì)。從圖中可以(yǐ)看出：0 r/min下最高(gāo)🆚壓力✔️1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高(gāo)壓力1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高(gāo)壓力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高(gao)壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最高(gāo)壓力1.95×10⁵ Pa，從不同(tong)轉速的最高(gāo)壓力可以看(kan)出，轉速越高(gao)機械能轉化(huà)的壓力能越(yue)大；不同轉速(sù)下對應的旋(xuán)轉面流出❄️壓(ya)力分别為0 r/min下(xia)壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力(lì)9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓(yā)力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力1.2×10⁵ Pa，轉(zhuǎn)速越高流經(jīng)旋轉面的壓(ya)力能越大；不(bu)同轉速下對(duì)應的旋轉面(miàn)流入壓力分(fèn)别為0 r/min下壓力(li)9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓(ya)力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下(xià)壓力9.5×10⁵ Pa，轉速越(yue)高從入口至(zhi)旋轉面的壓(yā)差越小，介質(zhi)流入越困難(nan)，當轉♌速達到(dao)15000 r/min時，形成局部(bu)低壓區，産生(shēng)勢能消耗壓(yā)力能，造成損(sǔn)耗，轉速達到(dao)20000 r/min時，低壓區覆(fu)蓋整個流道(dao)，壓力能全部(bu)轉化為勢能(néng)。

模型的速度(dù)分布雲圖如(rú)圖5所示，在旋(xuan)轉面流入、流(liu)出兩處均存(cún)在紊流，形成(chéng)了漩渦， 随轉(zhuan)速的升高漩(xuan)渦的面積變(biàn)大，流入💰處的(de)漩渦邊緣産(chan)生的高壓造(zào)成入口吸油(you)困難，流出處(chu)的漩渦邊緣(yuan)中心産生的(de)低壓使(shi)得流出困難(nan)，造成出口壓(yā)力降低，與不(bú)同轉速下❗對(dui)應📧的出💁口壓(ya)力符合。

經過不(bu)同轉速下的(de)解析計算，得(dé)出結論如下(xià)。

（1） 入口具(jù)有自增壓能(neng)力，并且轉速(su)越高增壓能(néng)力越❤️強，當轉(zhuǎn)👨‍❤️‍👨速達到20000 r/min時，入(rù)口壓力可以(yi)提高1×10⁵ Pa，大大增(zēng)強了泵的吸(xī)油能力。

（2） 局部漩渦會(huì)影響增壓效(xiao)果，雖然吸油(yóu)口具備增加(jia)能力，但🙇🏻是由(you)☁️于旋轉面産(chan)生的漩渦影(yǐng)響到了介質(zhi)的流👅動，造成(chéng)增壓效果不(bú)理想，需要改(gǎi)善吸油流道(dào)，優化結構設(she)計，以達到🔞理(lǐ)想的自增壓(yā)功能。